超聲馬達振子等效模型的仿真與實(shí)驗研究

　　 1 引言

　　超聲馬達作為一種新型的能量轉換裝置，其能量轉換過(guò)程可分為以下兩個(gè)過(guò)程。第一過(guò)程是由壓電陶瓷的逆壓電效應把超聲交流電能轉化為定子機械振動(dòng)能；第二過(guò)程是通過(guò)定轉子之間的摩擦耦合把機械振動(dòng)能轉化為轉子的動(dòng)能（力矩和速度）。固然超聲馬達的能量轉換過(guò)程已為人們所理解，但由于其兩種換能過(guò)程中材料特性和摩擦特性很難用數學(xué)模型描述。因此，到目前為止，超聲馬達還沒(méi)有建立起一個(gè)完整而又實(shí)用的數學(xué)模型來(lái)估算馬達的性能指標，設計馬達及其驅動(dòng)電路。當前超聲馬達的建�？煞譃閮深�(lèi)：一是動(dòng)力學(xué)建模，該方法是從壓電材料的壓電方程和動(dòng)力學(xué)方程開(kāi)始，估算馬達的輸出力矩和速度；二是電學(xué)建模，該方法也是從壓電材料的壓電方程和運動(dòng)學(xué)方程開(kāi)始，通過(guò)機電耦合關(guān)系建立壓電材料的電學(xué)模型，由壓電材料的電學(xué)模型直接得到壓電振子的等效電學(xué)模型，再用變壓器等效定轉子間的摩擦耦合，從而得到馬達的等效電學(xué)模型。這種方法的優(yōu)點(diǎn)在于可以借助電學(xué)成熟的理論理解超聲馬達的特性，缺點(diǎn)在于機電對偶關(guān)系較難確立。兩種方法存在的共同題目是諧振換能在大功率下（大信號激勵時(shí)）的非線(xiàn)性和摩擦耦合的非線(xiàn)性難以確定。為此，作者針對壓電振子的諧振換能，在原有模型的基礎上，采用模型—仿真—對比實(shí)驗結果—修改模型參數的建模思路，改進(jìn)了當前的振子等效模型，電子引進(jìn)了非線(xiàn)性分量，能較好反映振子的實(shí)際情況。為超聲馬達及其驅動(dòng)電路的設頰貫供參考。

2 馬達振子等效電路模型的改進(jìn)

　　2.1 振子頻率特性實(shí)驗

　　實(shí)驗用hp3562動(dòng)態(tài)信號分析儀，實(shí)驗對象是日本shinsei公司usr30馬達，實(shí)驗方法參見(jiàn)文獻[5-6]。是在激勵信號分別為10vp-p、80vp-p、140vp-p、200vp-p時(shí)的頻率特性曲線(xiàn)，其中vp-p為電壓峰-峰值。小孩取名

        2.2 模型的仿真是該振子在10vp-p和200vp-p時(shí)的matlab仿真結果，其中分別為幅頻（導納）、相頻和效率。仿真參數參見(jiàn)文獻[6]。在此為了節省篇幅只對10vp-p 、200vp-p仿真，對80vp-p和140vp-p的仿真略，并不影響仿真結果的分析。

　　2.3 實(shí)驗與仿真分析

　　由實(shí)驗結果可知，隨激勵功率的加大，會(huì )出現：① 振子共振頻率（幅值特性曲線(xiàn)的最高點(diǎn)頻率）下降；② 在諧振點(diǎn)幅頻特性有“尖點(diǎn)”出現，相頻特性有強烈的突變現象，且越加不對稱(chēng)；③ 最小相位變大。

　　仿真顯示，曲線(xiàn)為平滑對癡關(guān)性。曲線(xiàn)當激勵電壓峰-峰值為10vp-p時(shí)，仿真結果和實(shí)際丈量結果很相近。當激勵電壓為200vp-p時(shí)，仿真曲線(xiàn)實(shí)際的實(shí)驗曲線(xiàn)有較大的差別，特別是結果②。壓電損耗在小信號激勵時(shí)不成題目，但在大功率輸進(jìn)時(shí)其影響變得非常明顯，有很大一部分的生熱是來(lái)自介電損耗。說(shuō)明大輸進(jìn)、大能量密度的狀態(tài)下，材料特性呈非線(xiàn)性。即輸進(jìn)大功率信號條件下的等效電路模型已經(jīng)不再適用�？紤]振子的非線(xiàn)性現象，引進(jìn)非線(xiàn)性變量rm，即rm是頻率的非線(xiàn)性函數�？紤]大信號激勵時(shí)，振子壓電損耗增大，力系數下降的因素，引進(jìn)串聯(lián)阻抗rsmodern-psychoanalyst.com。

 3 振子特性的非線(xiàn)性仿真研究

　　3.1 概述

　　相頻和效率進(jìn)行仿真。分析各參數對振子特性的影響，使特性的變化趨勢同實(shí)驗曲線(xiàn)吻合，以發(fā)現振子參數的變化規律。

　　3.2 靜態(tài)電容的變化對振子的影響

　�。�1）隨cd的增大，振子的相位逐漸增大，相位過(guò)零點(diǎn)消失，系統向容性變化；

　�。�2）振子的最小導納頻率變小，****導納頻率不變，馬達的可控頻帶變窄；

　�。�3）仿真曲線(xiàn)和實(shí)驗曲線(xiàn)相比，在大信號激勵時(shí)，幅頻特性曲線(xiàn)與實(shí)際的實(shí)驗結果有較大的差別（主要在諧振點(diǎn)四周的連續變化趨勢差別大），說(shuō)明振子的靜態(tài)電容變化對振子特性非線(xiàn)性影響小。

         3.3 電阻rm的變化對振子的影響

　　電阻rm是與系統阻尼密切相關(guān)的量。該阻抗有兩部分組成：一是振子的機械阻抗，其代表振子的機械損耗；另一部分是表示對外做功（包括定轉子間摩擦損耗和轉子輸出的功率）的阻抗，該阻抗與定轉子間的摩擦模型有關(guān)。在本文的仿真研究中，沒(méi)有考慮轉子對振子的影響，因此該部分設為常數�？紤]rm的變化是振子的機械阻抗的變化。

        （1）動(dòng)態(tài)電阻的增大，振子的相位逐漸增大，相位過(guò)零點(diǎn)消失，系統向容性變化。這一點(diǎn)可較好地解釋馬達振子掃頻不耦合轉子時(shí)相位小，而加載轉子后相位變大的現象。也說(shuō)明動(dòng)態(tài)電阻的變化是馬達效率的重要影響因素之一。

　�。�2）與實(shí)驗結果比較，在大信號激勵時(shí)，幅頻特性曲線(xiàn)左右對稱(chēng)，與實(shí)驗結果仍有較大的差別。

         3.4 rm非線(xiàn)性對振子的影響

　　通過(guò)3.2和3.3節的分析，電容cd和阻抗rm對振子特性的影響，固然對相位的影響比較接近實(shí)際情況，但幅頻特性和實(shí)際丈量仍有較大的差異。為此，作者基于振子在諧振狀態(tài)時(shí)機械損耗大，非諧振狀態(tài)時(shí)機械損耗小的特點(diǎn)，引進(jìn)rm動(dòng)態(tài)變化的概念，即振子在諧振狀態(tài)時(shí)的動(dòng)態(tài)電阻小而非諧振狀態(tài)動(dòng)態(tài)電阻大，并隨振動(dòng)狀態(tài)的變化而變化。動(dòng)態(tài)電阻隨諧振狀態(tài)變化的仿真結果，其變化規律為{[258,509,759]+k×|f-fm|}ω（k由實(shí)驗數據估計得到）。

　�。�1）引進(jìn)動(dòng)態(tài)阻抗的非線(xiàn)性變化后，幅頻特性與實(shí)驗結果相比，在大信號激勵時(shí)較未引進(jìn)非線(xiàn)性的仿真更接近實(shí)驗結果。這表現在幅頻特性在fm點(diǎn)出現一個(gè)“尖點(diǎn)”；相頻特性“凹陷”兩側的斜率和實(shí)驗很相近；

　�。�2）對相位的影響和3.2、3.3節相同。3.5 變r(jià)s的仿真結果

　　rs代表壓電振子在大信號工作下不可忽視的壓電損耗。當rs分別為10w、80 w、150 w時(shí)的仿真結果。

　�。�1）rs的變化對相位的影響不大，對幅值的影響是線(xiàn)性的；

　�。�2）小功率工作時(shí)，振子效率的最高點(diǎn)為諧振點(diǎn)。隨信號功率的加大，介電損耗也逐漸加大，則諧振點(diǎn)處的效率會(huì )逐漸下降，而反諧振點(diǎn)的效率卻沒(méi)有大的變化，因此，當信號加大到一定程度后，最高效率點(diǎn)為反諧振點(diǎn)處。3.6 綜合變化的情況

　　振子工作時(shí)，各參數是同時(shí)